蘇里格氣田已進入穩(wěn)定開發(fā)階段，氣田產出污水量不斷加大，據統(tǒng)計2014年蘇里格氣田平均污水處理量為1950m3/d，由于其水質復雜，如果處理不當，會造成很大的環(huán)境污染，目前蘇里格氣田對該類生產污水的處理，主要是采用“隔油+沉淀+過濾+回注”工藝，這樣的處理方式不但成本高，而且回注時引起受納水體的潛移性侵害，可能會影響其它井的正常生產，另外生產污水量增加也加大了污水處理廠的負荷，甚至有時為了減少天然氣處理廠的污水處理負荷，通過降低天然氣產量來實現，這樣大大的影響了生產，因此將生產污水快速處理并能投入使用，是解決日益增長污水量的有效途徑之一。本文通過自主研發(fā)的適用于生產污水的壓裂液體系，考慮現場實施條件，引入簡易的污水處理方式，成功應用于蘇里格氣田直井壓裂施工。
1、實驗部分
(1)實驗材料。
水源：蘇53-3號集氣站;生產污水配制壓裂液配套產品：壓裂用增稠劑生產污水用瓜爾膠JK106F、防膨劑JK05、助排劑JK01、殺菌劑JKSJ01、交聯促進劑JK04F、交聯劑JK03F，以上產品均由長城鉆探工程有限公司昆山公司自主研制。
(2)實驗儀器。
德國HaakeRheometer6000旋轉流變儀、瑞士萬通Metrohm850離子色譜儀、德國KrussK100表界面張力儀。
(3)實驗。
?、?a href="http://m.bfa-sc.com/" target="_blank" class="keylink">水質分析采用Metrohm850離子色譜儀對蘇53-3號集氣站的生產污水進行水質分析。
?、诓蓺馍a污水用瓜爾膠增粘速率測定。量取400mL蒸餾水，利用ChandlerEngineering攪拌器在轉速為1500±10rpm的條件下，加入1.80g增稠劑，攪拌2.5min后，置于六速粘度計上，在低速100rpm，25℃(恒溫)條件下測定基液粘度。
③壓裂液交聯狀態(tài)、交聯時間測定。凍膠配制過程：攪拌條件下，向上述液體②中加入1.2ml防膨劑，2.0ml助排劑，0.4ml殺菌劑。量取100ml上述基液，攪拌條件下，同時加入0.50ml交聯促進劑JK04F和0.50ml交聯劑JK03F，攪拌形成凍膠。利用秒表記錄交聯時間，通過玻璃棒攪拌觀察凍膠狀態(tài)。
?、軌毫岩耗图羟行阅軠y定。按上面③的操作方法，將形成的凍膠置于HaakeRheometer6000旋轉流變儀(或同類儀器)中，進行耐剪切性能測試。
?、輭毫岩浩颇z性能測定。將凍膠裝入具塞刻度試管中，放入90℃水浴中，使凍膠在恒溫溫度下破膠。按不同破膠劑的量以及不同時間，取破膠液上面的清液，用毛細管粘度計測定破膠液粘度，當粘度<5mPa·s時，可以確定壓裂液徹底破膠。利用KrussK100表界面張力儀，以煤油和破膠液清液界面作油水界面，測定界面張力。
?、迚毫岩簹堅繙y定。按照SY/T5107-2005《水基壓裂液性能評價方法》，其中6.14殘渣含量測試方法。
2、結果與討論
(1)水質情況。
蘇里格氣田生產污水具有高濁度、高礦化度、高腐蝕性、高硼含量、低pH值的特性，見表1，普通瓜爾膠類增稠劑難以溶脹，根據水的特性，昆山公司研制出適合于生產污水配制壓裂液用瓜爾膠。
生產污水中含有較高的硼離子，使得瓜爾膠溶脹后容易形成弱“交聯”現象，粘度大大加大，影響施工，因此在現場加入適當的水處理劑，采用快速的處理方式，屏蔽硼離子以及其它金屬離子，使得配制的壓裂液外觀清澈，殘渣低。
(2)生產污水用瓜爾膠增粘速率。對于粉比為0.45%的基液增粘測試，結果見圖1。生產污水配液用瓜爾膠在25℃條件下，5min即可完全溶脹，0.45%JK106F最終粘度達到51mPa·s，JK106F在溶解過程中分散均勻，不易形成“魚眼”，能夠滿足連續(xù)混配的施工要求。
(3)交聯時間以及交聯狀態(tài)。按照上述的測試方法，測定交聯時間為2min左右，該體系有延遲交聯的特性，可通過調整體系中的交聯促進劑與交聯劑的量來控制交聯時間，來滿足不同施工要求。凍膠具有較好的粘彈性，交聯狀態(tài)如圖2。
(4)耐剪切性能。按照如下的壓裂液配方進行耐剪切性能測試：0.45%JK106F+0.50%JK01+0.30%JK05+0.10%JKSJ01+0.50%JK04F+0.50%JK03F。
從圖3可以知道，在120℃條件下，剪切速率為170S-1，剪切2hr后，粘度保持在120mPa·s左右，說明該體系有較好的耐溫耐剪切性能，完全滿足現場攜砂要求，且遠高于行業(yè)指標(最終粘度≥50mPa·s)。
(5)破膠實驗結果。按照配方：
加入不同量破膠劑后，不同破膠時間對應的結果如表2所示。
從表2可以看出，生產污水壓裂液體系的破膠方式與普通瓜爾膠壓裂體系一樣，可根據不同施工時間加入不同量破膠劑(過硫酸銨)進行破膠，破膠容易且破膠徹底。經測試，破膠液表面張力為24.58mN/m，界面張力為1.75mN/m，較低的表、界面張力能充分保證壓裂液破膠后返排。
(6)壓裂液殘渣。濃度為0.45%的JK106F，壓裂液殘渣的含量為141mg·L-1，遠低于《SY-T6376-2008壓裂液通用技術條件》中殘渣含量≤600mg·L-1的要求，說明生產污水配制壓裂液體系殘渣較低，對地層傷害非常小，是一種相對清潔的壓裂液體系。
3、現場試驗
2014年11月3日，長城鉆探蘇里格氣田項目部在蘇10-31-16井首次進行了利用生產污水配制壓裂液現場試驗，并取得了圓滿成功，壓裂井基礎數據見表3。
現場施工曲線如圖4所示。
施工壓力在53~55MPa之間，入井液體391.4m3，攜砂量50m3，平均砂比22.8%。施工曲線平穩(wěn)，該試驗項目的成功，實現了氣田生產污水就地處理再利用，從而降低了生產污水處理由集氣站拉運到處理廠的運輸成本，緩解了長慶油田天然氣處理廠污水處理量日漸增多的問題;同時，減少了污染物排放，節(jié)約了水資源，這對于嚴重缺水、生態(tài)脆弱的西部地區(qū)有著重要的意義。
4、結論
通過以上分析，初步得出如下結論：
(1)0.45%JK106F粘度為51mPa·s左右，滿足現場施工的粘度要求，且增粘速度快，不易形成“魚眼”。
(2)凍膠交聯時間(~3min)可控，可滿足不同施工要求，凍膠挑掛狀態(tài)優(yōu)良，粘彈性好。
(3)凍膠耐溫耐剪切性能優(yōu)異，在120℃條件下，170S-1剪切2hr后，粘度保持在120mPa·s左右。
(4)生產污水配制壓裂液體系破膠容易且破膠徹底，體系殘渣低，對地層傷害小。
(5)試驗井蘇10-31-16施工順利，說明生產污水配制壓裂液體系可在蘇里格氣田推廣應用。( >
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